迷宫油封和骨架油封:矿用计算公式

矿井机电常用计算实例
实例一、水泵选型计算
（一）水泵选择基本参数
正常涌水量qZ =5.81m3/min，正常涌水期rz =320(d)；
最大涌水量qmax=9.12m3/min，最大涌水期rmax =45(d)；
井身垂高：Hg=170.5m；
井身倾角：α= 24°
矿水中性，密度ρ=1020 kg/m3；
属低沼气矿井；
矿井电压6000V；
矿井年产量130万t。
、水泵选型依据
《煤矿安全规程》第二百七十八条规定，主要排水设备应符合下列要求：
水泵：必须有工作、备用和检修水泵。工作水泵的能力，应能在20h内排水矿井24h的正常涌水量，(包括充填水及其他用水)。备用水泵的能力应不小于工作水泵能力的70%，工作和备用水泵的总能力，应能在20h内排出矿井24h的最大涌水量。检修水泵的能力应不小于工作水泵能力的25%。
配电设备：应同工作、备用以及检修水泵相适应，并能同时开动工作和备用水泵。
、水泵的选型计算
正常涌水时期，水泵必需的排水能力
QB  ≥ qz  =1.2×5.81
＝6.97m3/min=418.2m3/h
最大涌水时期，水泵必需的排水能力
Qmax ≥ qmax  =1.2×9.12
＝10.94（m3/min）=656.4 (m3/h)
水泵必须的扬程
HB＝Hc(1+ )=175.5×(1.25～1.30)
＝219.38～228.15（m）
式中：Hc = Hg+(车场与最低吸水水面标高差)+(排水管出口高出上一水平的高度)= 170.5+4+1=175.5(m)；
α­­­­­­ － 井筒倾角，24°；
0.1～0.12－扬程损失系数。
、初选水泵
根据涌水量QB和排水高度HB，自产品目录查得符合要求的水泵有下列几种：
3-1 技术水泵特征表
水泵型号
扬程(m)
流量(m3/h)
效率(%)
备 注
MD500-57×4
228
500
81
耐磨型
DM600-65×4
260
600
78
耐磨型
DM280-43×6
258
280
78
耐磨型
MD450-60×4
240
450
81
耐磨型
200D40×6
240
335
78
以上水泵，后四种扬程富裕量较大，经流量、效率对比，MD500-57×4型水泵，效率高，耐磨性好，且扬程比较接近，初选水泵型号为MD500－57×4，水泵的额定流量Qe=500 m3/h，额定扬程He=228m，额定效率81%，其型号的意义：
该水泵为上海第一水泵厂生产的耐磨型矿用排水泵，不仅效率高，汽蚀性能好，运行平稳可靠，而且采用合金耐磨铸铁材料，适用煤矿输送固体颗粒含量不大于1.5%，粒度小于0.5mm的矿井水。
水泵特性曲线图如3-1所示。
3-1 MD500－57×4水泵特征曲线图
、水泵稳定性校验
为保证水泵工作稳定性，应符合0.9H0≥HC，其中，H0为水泵零流量时的扬程。自特征曲线图查得，H0=284m，
0.9H0=255.6m≥HC=175.5m
满足稳定条件0.9H0≥HC的要求，检验合格。
需要水泵总扬程为：  H＝170+5.5+10.127＝185.627 （m）
考虑后期水泵磨损使扬程降低，管内壁结垢使阻力增大，所以所选水泵扬程应比计算值大5～8％；
即：　H泵 =（1＋8％）×H
＝1.08×185.627＝200.48m
水泵的扬程为：57×4=228（m）＞200.48（m）
所以水泵MD500－57×4的扬程符合要求。
、确定水泵台数
根据《煤矿安全规程》第二百七十八条规定：水泵必须有工作、备用和检修水泵。
工作水泵的能力，应能在20h内排水矿井24h的正常涌水量，(包括充填水及其他用水)。备用水泵的能力应不小于工作水泵能力的70%，工作和备用水泵的总能力，应能在20h内排出矿井24h的最大涌水量。检修水泵的能力应不小于工作水泵能力的25%。
比较QB、Qmax、Qe可知，正常涌水时期需要水泵的台数：
n1= =
=0.84 ≈1(台)
最大涌水期需要投入工作水泵台数
n1+ n2 = =
=1.31 ≈2(台)
除些之外还需要一台检修水泵。即工作水泵台数n1=1，备用水泵台数n2=1，检修水泵台数n3=1，共计三台水泵。
、管路趟数确定
管路选择依据
《煤矿安全规程》第二百七十八条规定：
水管：必须有工作和备用的水管。工作水管的能力应能配合工作水泵在20h内排出矿井24h的正常涌水量。工作和备用水管的总能力，应能配合工作和备用水泵在 20h内排出矿井24h的最大涌水量。
确定管路趟数
正常涌水时期一台泵工作，最大涌水时期两台泵工作，另外一台水泵作为备用检修水泵。根据各涌水期投入工作的水泵台数，选用两趟排水管路，正常涌水期时可任意使用一趟排水管工作，另一趟备用，最大涌水期时，两管同时排水，单泵单管工作。
、计算管径选择管材
必需的管内径
按照一泵一管工作方式选择管径。经济流速选VP =2.2m/s。
（1）排水管径：
dp  =
= =0.284 (m)
自《五金手册》中，选取相近的标准管径，初选管径为Φ299与Φ325无缝钢管，两者对比确定。
（2）吸水管径：
吸水管内径通常比排水管内径大25mm，以降低流速，减少损失，取得较大的吸水高度。
dx1 = dp1 + 25×10-3
=0. 299+25×10-3
= 0.309 (m)
dx2 = dp2 + 25×10-3
= 0.325+25×10-3
= 0.350 (m)
自《五金手册》中，选取相近的标准管径，初选管径为Φ325与Φ351无缝钢管，两者对比确定。
选择管材
选择管材主要依据管路将要承受水压的大小，为保证管路的安全性，选择无缝钢管。必需的厚度包括两部分，一部分为承压厚度，另一部分考虑到运输和其它原因形成的表面损伤需必须事先增加的厚度。
管壁必须的厚度：
δ　= 0.5 dp C
= 0.5×27.5×
=　0.4783（cm）
式中：dp－标准管内径cm；
σ－为许用应力，查《五金手册》得无缝钢管许用应力σ＝800 kg/cm2；
P－为管内液体压强，作为估算P= 0.11HP kg/cm2，HP为排水高度；
C－为附加壁厚，无缝钢取C＝0.2 cm；
《五金手册》中Φ299、Φ325、Φ351无缝钢管，最小壁厚为0.8cm，大于管子必须厚度0.4783cm，符合要求。
排水管分别选取Φ299×8和Φ325×8两种壁厚的无缝钢管，计算对比后确定一种。
吸水管选取Φ325×8和Φ351×8两种壁厚的无缝钢管，计算对比后确定一种。
选取Φ299×8每米重57.41kg，Φ325×8每米重57.41kg，Φ351×8每米重57.41kg。
采用三泵两管管路系统，从-920m至-750m，每趟管子约450m，共计900m。
、管路特性方程
管路特性方程可写成
H＝Hc＋KRTQ2     (m)
式中：HC－排水高度　　175.5m
RT－管路阻力损失系数 s2/m5
Q－通过管路的流量    m3/s
K－管内径变化而引起阻力损失变化的系数，对于新管K=1，对于管内挂污管径缩小10%的旧管K=1.7
分别按两种方案计算管路特性方程，方案二为吸水管为Φ351×8，长度8m；排水管为Φ325×8，长度450m计算。最后分别绘制出管路特性曲线，对比后确定最佳方案。
、方案一
按吸水管为Φ325×8，长度8m，排水管为Φ299×8，长度450m计算管路特性方程；
计算沿程阻力系数
根据舍维列夫公式，吸水管、排水管的沿程阻力系数分别为：
λx = =
= 0.0299
λp = =
= 0.0307
式中：dx－吸水管内径　m
dp－排水管内径  m
局部阻力损失系数
（1）吸水管路局部阻力：无底阀滤水网一个，一个90°弯头，渐缩管一个，阻力损失系数查手册可得出，统计表如6-1所示；
（2）排水管路局部阻力：闸阀一个，逆止阀一个，电动闸阀一个，90°弯头二个，焊缝70个，阻力损失系数查手册可得出，统计表如6-2所示。
吸水管局部阻力损失系数统计表
序号
吸水管：名称
数量
阻力损失系数(ξx)
1
无底阀滤水网
1
3
2
90°弯头
1
0.206
3
渐缩管
1
0.1
= 3 + 0.206 + 0.1
= 3.306
排水管局部阻力损失系数统计表
序号
排水管：名称
数量
阻力损失系数(ξp)
1
闸  阀
1
0.5
2
90°弯头
2
0.206×2
3
逆止阀
1
7.5
4
单流三通
2
2.0×2
5
电动闸阀
1
0.5
6
斜弯头
2
1.0×2
7
焊  缝
70
0.03×70
= 0.5×2+ 0.206×2 + 7.5 + 2.0×2 + 1.0×2+0.03×70
= 17.012
管路特性方程
（1）根据阻力损失系数公式：
RT =   (s2/m5)
式中：ldx  = =
=  34 (m)
ldp  = =
= 166 (m)
RT  =
= 0.260 ×
= 2826.07 (s2/m5)
则管路特性方程式：
H＝HC＋KRTQ2
＝175.5＋2826.07 Q2，其中Q以单位(m3/s)计；
Q以单位(m3/h)计:
H＝175.5＋ Q2
＝175.5＋2.18×10-4Q2
确定工况点
（1）绘制管路特性曲线
参照水泵的流量范围，选取十个流量值，代入管路特征方程分别算出排水所需扬程，列表如下：
水泵流量与扬程对应表表
Q(m3/h)
0
200
250
300
350
400
450
500
550
600
H (m)
175.5
184.2
189.1
195.1
202.2
210.4
219.7
230.0
241.5
253.9
将以上各点绘在MD500－57×4型水泵特性曲线图上，连接起来即得到管路特性曲线，它与泵扬程特性曲线的交点即为工况点，工况点所标各参数值即为水泵预计的工况参数值。工况点分别作垂线与各效率、吸水真空度曲线、功率曲线可得到其流量、扬程、轴功率、效率和允许吸上真空度。分别Q、H、N、η、HS表示，如下图所示：
水泵工况图
（2）确定工况点
从水泵工况图中可以看出，工况点为K点，于工况点K点分别作垂线与各曲线的交点，即为相应的扬程、效率、轴功率、允许吸上真空度，对应的参数如下表：
水泵工况点参数表表
流量
(m3/h)
扬程
(m)
效率
(%)
轴功率(kw)
允许吸上真空度
(m)
505
225
80
390
5.3
（3）验算排水时间
根据工况点的流量，验算正常涌水1台工作水泵一条管路配合时和最大涌水时期两台工作水泵分别和两条管路单泵单管配合时，每昼夜必须的排水时间分别为：
Tz ＝
＝ ＝16.57（h）
Tmax ＝
＝ ＝13.0（h）
式中：Qk－工况点的流量　m3/h
无论正常涌水期和最大涌水期，每昼夜的排水时间均不超过20小时，符合《煤矿安全规程》的规定。
（4）验算管路流体流速
排水管流速校验
MD500－57×4与Φ299×8无缝钢管配合排水工作时，实际流速为：
V =
=
=  2.23（m/s）
排水管路中流体流速经济流速范围为1.5～2.2m/s，不符合经济性要求。
、方案二
按吸水管为Φ351×8，长度8m，排水管为Φ325×8，长度450m计算管路特性方程；
计算沿程阻力系数
根据舍维列夫公式，吸水管、排水管的沿程阻力系数分别为：
λx = =
= 0.0292
λp = =
= 0.0299
局部阻力损失系数
（1）吸水管路局部阻力：无底阀滤水网一个，一个90°弯头，渐缩管一个，阻力损失系数查手册可得出，统计表如6-4所示；
（2）排水管路局部阻力：闸阀一个，逆止阀一个，电动闸阀一个，90°弯头二个，焊缝70个，阻力损失系数查手册可得出，统计表如6-5所示。
吸水管局部阻力损失系数统计表
序号
吸水管：名称
数量
阻力损失系数(ξx)
1
无底阀滤水网
1
3
2
90°弯头
1
0.206
3
渐缩管
1
0.1
= 3 + 0.206 + 0.1
= 3.306
排水管局部阻力损失系数统计表
序号
排水管：名称
数量
阻力损失系数(ξp)
1
闸  阀
1
0.5
2
90°弯头
2
0.206×2
3
逆止阀
1
7.5
4
单流三通
2
2.0×2
5
电动闸阀
1
0.5
6
斜弯头
2
1.0×2
7
焊  缝
70
0.03×70
= 0.5×2+ 0.206×2 + 7.5 + 2.0×2 + 1.0×2+0.03×70
= 17.012
管路特性方程
（1）根据阻力损失系数公式：
RT =   (s2/m5)
式中：ldx  = =
=  35.0 (m)
ldp  = =
= 201.8 (m)
RT  =
= 0.260 ×
= 1876.11 (s2/m5)
（2）则管路特性方程式：
H＝HC＋KRTQ2
＝175.5＋1876.11 Q2，其中Q以单位(m3/s)计；
Q以单位(m3/h)计：
H＝175.5＋ Q2
＝175.5＋1.45×10-4Q2
确定工况点
（1）绘制管路特性曲线
参照水泵的流量范围，选取十个流量值，代入管路特征方程分别算出排水所需扬程，列表如下：
水泵流量与扬程对应表表
Q(m3/h)
0
200
250
300
350
400
450
500
550
600
H (m)
175.5
181.2
184.5
188.5
193.7
198.6
204.8
211.7
219.3
227.6
将以上各点绘在MD500－57×4型水泵特性曲线图上，连接起来即得到管路特性曲线，它与泵扬程特性曲线的交点即为工况点，工况点所标各参数值即为水泵预计的工况参数值。工况点分别作垂线与各效率、吸水真空度曲线、功率曲线可得到其流量、扬程、轴功率、效率和允许吸上真空度。分别Q、H、N、η、HS表示，如下图所示：
（2）确定工况点
从水泵工况图可以看出，工况点为K点，对应的参数如下表：
水泵工况点参数表表
流量
(m3/h)
扬程
(m)
效率
(%)
轴功率(kw)
允许吸上真空度
(m)
548
218
80
405
5.1
水泵工况图
（3）验算排水时间
根据工况点的流量，验算正常涌水1台工作水泵一条管路配合时和最大涌水时期两台工作水泵分别和两条管路单泵单管配合时，每昼夜必须的排水时间分别为：
Tz ＝
＝ ＝15.26（h）
Tmax ＝
＝ ＝11.98（h）
式中：Qk－工况点的流量　m3/h
无论正常涌水期和最大涌水期，每昼夜的排水时间均不超过20小时，符合《煤矿安全规程》的规定。
（4）验算管路流体流速
校验排水管流速
MD500－57×4与Φ325×8无缝钢管配合排水工作时，实际流速为：
V =
=
=  2.03（m/s）
排水管路中流体流速经济流速范围为1.5～2.2m/s，符合经济性要求。
、方案比较
水泵MD500－57×4分别与Φ299×8无缝钢管配合和与Φ325×8无缝钢管配合工作时，两种方案流量、扬程及排水时间都能满足排水要求，但与Φ299×8无缝钢管配合工作时，实际流速为2.23m/s，流速偏大，不在1.5～2.2m/s经济流速范围内，与Φ325×8无缝钢管配合工作时，实际流速为2.03 m/s，在1.5～2.2m/s经济流速范围内，长期运行时，由于第二种方案排水单耗低，经济性好，因此选择第二种方案。
、 电动机选型
必须电动机容量
Nd =
=
=  480.10（kw）
式中：Nd－电动机必需的容量(kw)；
ρ－矿水密度，1020kg/m3；
Q－工况流量   m3/h；
H－工况扬程    m；
η－泵工况效率
ηc－传动效率，一般取0.95～0.98，直联取ηc = 1；
K－富裕系数，当Q<20(m3/h)时取K=1.5，当Q=20～80(m3/h)时取K=1.3～1.2，当Q=80～300(m3/h)时取K=1.2～1.5，当Q>300(m3/h)时取K=1.1。
电动机选择
电动机的转速必须等于水泵的转速；
电动机的电源电压采用矿井原有高压电源的电压等级6KV；
电动机的构造能防潮
自电机产品根据电机必需容量及供电电压、水泵转速，选择电动机型号为JSQ158－4型，电压等级6KV，额定功率500kw，转速1480r/min。
N = 500kw ＞ N0 =480.10 kw
所以所选取电动机功率符合要求。
实例二、皮带机选型计算
1、已知条件:
（1）巷道长度为400米，运输量：600t/h。
（2）皮带机参数：采用SD-150皮带
运输量:Q=630t/h   电机功率N=2×75  输送带为6级难燃整芯带，胶带单重: qd=13kg/m,胶带强度 G=1000kg ，胶带宽度1000mm, 带速:V=1.9m/S
上托辊采用3节槽形托辊 单重: q g′=13kg/m
下托辊采用平形托辊 单重: q g″  =5.76kg/m
上托辊阻力系数:ω′=0.04
下托辊阻力系数:ω″=0.035
单位长度货载重量:
q＝ ＝87.72(kg/m)
运输系统示意图为:
重段阻力:
Wzh1-2=(q+qd+q g＇)×g×L×ω＇
=(13+87.72+13)×9.8×400×0.04=17831(N)
空段阻力:
Wxk3-4=(qd+q g″)×g×L×ω″
=(13+5.76)×9.8×400×0.035=2574(N)
3、各点张力计算:
最小张力: Szmin=5(q+qd)×g×1.5=5(87.72+13)×9.8×1.5=7402.92(N)
初张力选取:Sc=12000(N)
S2=Sc=12000(N)
S1=S2+ Wzh1-2=12000+17831=29831(N)
S3=S2/1.05=12000/1.05=11429(N)
S4=S3- Wxk3-4=11429-2574=8855(N)
S5=S6=S4/1.052=8032(N)
S7=S2×1.05=31323(N)
4、电机功率校验:
N＝ ＝
=82.3（kw）<150  kw满足要求
5、安全系数校验：
m＝ = =31.92>14    符合要求
6、围包角验算：
α=180×ln(31323/28343)/(3.14×0.25)=312.3°<470° 符合要求
实例三、双钩绞车能力验算
（一）计算依据
1、井筒参数
提升斜长：1160m   井筒倾角：170
提升容量：双钩串车（矸石车）6辆
提升钢丝绳规格：6×7+1-φ32-1500m
钢丝绳单位重量：3.5kg/m
钢丝绳公称抗拉强度：155kg/mm2
钢丝绳破断拉力：62600kg
2、提升机铭牌技术数据
型号：2JK-3/20
卷筒直径：3m  卷筒宽度：1.5m   卷筒数目：2
钢丝绳最大静拉力：  13000kg(13t)
钢丝绳最大静拉力差：8000kg(8t)
机器旋转部分变位重量（不包括电机变位重量）22588kg
3、减速箱技术特征
型号：ZHLR-130     传动比：i=20
最大输出扭矩30000kg.m
4、电动机铭牌技术特征
型号：JRQ158-10
功率：310KW  频率：50HZ 转速：590转/分  定额：连续
额定电压：6KV 额定电流：40A 接法：Y  绝缘等级：B级
转子电压：446V  转子电流：422A  飞轮转矩：340kgm2
过载倍数：2.0
5、提升性质：物
提升容器矿车自重：600kg
提升载荷：1800×6=10800kg
天轮规格：φ1400mm
6、过卷距离：20m
（二）提升机参数验算
1、矿车钩头牵引力F的验算
＜ ，符合要求。
2、提升机强度验算
① 最大静张力Fj的验算
＜  ，符合要求。
② 最大静张力差Fc的验算
＜ ，符合要求。
3、钢丝绳安全系数验算
，符合要求。
4、  提升机动力学参数验算
⑴ 提升系统总变位质量的计算
⑵ 速度图的计算
初速度V0 =1.0m/s，初加速度a0 =0.3m/s 2，V1 =1.5m/s，主加、减速度：a1=a3=0.5m/s 2
最大提升速度：
① 串车在下、上平车场启动加速和终止减速运行
；
；
② 串车在井筒中加、减速运行
；
③ 串车在井筒中等速运行
④ 一次提升循环时间：
5、提升机动力学参数计算
⑴ 串车在井底车场运行，a0=0.3 m/s2
初加速开始时：
初加速终了时：
初加速阶段等速开始时：
初加速阶段等速终了时：
加速开始时：
加速终了时：
等速开始时：
等速终了时：
减速开始时：
减速终了时：
低速减速开始时：
低速减速终了时：
制动开始时：
制动终了时：
⑻ 速度图、力图
6、电动机功率验算
⑴ 按发热条件验算
Pd= （KW）
等效时间：Td=a(t0+t01+t1+ t3+ t4+ t5) +t2+βθ
式中：a—考虑低速运转时电机散热不良系数，一般取
β—考虑停车间歇时间电机散热不良系数，一般取
Td= (3.33+28.33+7.26+7.26+28.33+3.33)+228.8+ ×25=276.1（s）
等效功率： ＜[310KW]，满足要求。
⑵ 按工作过负荷验算
≤0.80～0.85
式中: Fmax—力图中最大拖动力 7813kg
λm—电动机的过负荷系数λm=2.0
= =0.67≤0.80～0.85，满足要求。
7、制动系统的验算
⑴ 最大工作油压值的计算
式中：Pm—最大油压值，MPa
2.75—换算系数
K1—倾角影响系数
K—制动力矩计算倍数，根据质量系数C计算。当0＜C＜1时， ；当1＜C＜1.75时， ；
Fc—实际使用张力差，N
n—制动器液压缸数量
A—制动液压缸有效面积，mm2
C—系统综合阻力，MPa
， K1=0.65； ，则：
＝4.2（MPa），整定4.5MPa
⑵ 一级制动时间计算：t=  = =1.54（s）
⑶ 一级制动油压值的计算
式中：∑m1—不包括提升侧的系统的变位质量，kg
F下—下放侧的静拉力
a—提升侧容器的自然减速度，m/s2
a=｛3m/s2 ，α≥17°；g(sina+cosa)，a<170｝，a取3m/s2
∑G 1 =nQ+PL+Gi+Gj+Gd=6×600+3.224×1500+140×1.42+22588+340×
=46410（kgs2/m）
F下=（nQz+PL）sina=(6×600+3.224×1160)sin17°
=2146（kg）
，整定3MPa
⑷ 制动力矩的计算
制动力矩：
静力矩：
制动力矩倍数： ，符合要求。
调绳时制动力矩倍数： ，符合要求。
⑸ 制动减速度的验算
自然减速度Ac=g(sina+f1cosa)=9.81(sin170+0.015cos170)=3.01m/s2
上提重载时减速度≤Ac （150≤a≤300）；下放重载时减速度≥0.3 Ac
上提重载时减速度：
，不符合要求，采用二级制动减速。
下放重载时的减速度：
，符合要求。
一级制动力矩：
采用二级制动后实际上提重载制动减速度：
，符合要求。
采用二级制动后实际下松重载制动减速度：
，符合要求。
8、过卷距离计算
Lg=LⅠ+LⅡ+LⅢ+LⅣ
式中：LⅠ—串车停车最高停车点与防止过卷电气保护装置的距离，立井0.5m,斜井1m
LⅡ—按“全速”过卷考虑，空行程时间不大于0.5s，LⅡ=0.5Vm
LⅢ—制动后，串车自由滑行的距离，
φ—井口栈桥的倾角，17°
LⅣ—考虑的富裕距离，可取1～2m
，满足要求。
（三）提升能力验算
1、年提升能力An′
2、富裕系数αf
αf= = =1.8
（四）提升机单耗计算
ω=
式中：ΣFiti—根据力图算出的各阶段正力与时间乘积的总和，kg.s
Vm—提升机最大运行速度，m/s
Q—提升容器的有效载重，t
ηj—减速机传动效率，0.85
ηd—电动机效率
2、提升机工序能耗计算：
式中：D—一次提升工序能耗，KWh/（t.hm）
W—一次提升耗电量，KWh
Q—一次提升载重量，t
k1—提升高度折算系数
k2—从实际倾角折算为25°的折算系数
α—装载点到卸载点间连线与水平面的夹角，°
p—钢丝绳单位长度质量，t/m
L—箕斗或一次提升的矿车质量，t
＜〔0.57KWh/t.hm 〕
（五）提升设备效率计算
提升设备的效率：η提＝ ＝ ＝ ＝59％
实例四、高压进线继电保护整定
一号井回路（Ⅰ、Ⅱ路  变比600/5）（Ⅲ路  变比400/5）
1、一号井Ⅰ路，最大负荷电流取1.8倍电缆的安全载流量。I'lm=1.8×340A=612A
(1) 过电流保护整定计算：
=
=6A
过流整定值取6A                延时0.8S
(2) 速断保护整定计算，按保护线路末端最大三相短路电流的33％计算。
=
=29.56A
速断整定值取30A
(3) 灵敏系数校验：
I路： Kl= = =7.65>1.5      符合要求
2、一号井Ⅱ路 ， 最大负荷电流取1.8倍电缆的安全载流量I'lm=1.8×340A=612A
(1) 过电流保护整定计算：
=
=6A
过流整定值取6A                延时0.8S
(2) 速断保护整定计算，按保护线路末端最大三相短路电流的33％计算。
=
=29.56A
速断整定值取30A
(3) 灵敏系数校验：
Kl= = =7.3>1.5      符合要求
3、一号井Ⅲ路 ， 最大负荷电流取1.6倍电缆的安全载流量I'lm=1.6×295A=472A
(1) 过电流保护整定计算：
=
=6.94A
过流整定值取7A                延时0.8S
(2) 速断保护整定计算，按保护线路末端最大三相短路电流的24％计算。
=
=30.15A
速断整定值取30A
(3) 灵敏系数校验：
Kl= = =9.4>1.5      符合要求
实例五 6KV站变整定计算
50KVA变压器    额定电流4.58A   变比20/5
(1) 过电流保护整定计算：
=
=3A
过流整定值取3A                延时0.5S
(2) 速断保护整定计算，按躲过励磁电流整定即6倍额定电流
=
=9.6A
速断整定值取10A
(3) 灵敏系数校验：
Kl= = =8.37>1.5      符合要求
实例六、电容器整定计算
变比300/5     电容器组额定电流160A
1 速断整定计算
=
=4A
速断整定值取4A
2 灵敏系数校验：
Kl= = =25.1>2      符合要求
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