玛祖铭立蔡演过:V型滤池的优化

V型滤池滤砂优选和反冲洗参数确定
曹勇锋，张朝升
(广州大学土木工程学院，广东广州510006)
摘要：通过对V型滤池滤砂的优选，对反冲洗参数确定的试验研究，确定一种适合处理我国南方地区水质的均质滤料，使滤后水浊度达到小于0．1 NTU的处理效果．经过一系列的对比试验，最后确定粒径为1．0 mm的滤砂处理效果最好；得出了相应最有效的气水反冲洗参数，即单独气冲强度为17 L/m2/s，气水混合冲时，空气强度为17 L/m2/s，水的强度为l7 L/m2/s，单独水冲强度为8 L/m2/s。、
关键词：V型滤池；均质滤料；滤砂优选；气水反冲洗
中图分类号：X 703 文献标识码：A
V型滤池是由法国德利满公司首创的专利技术，由于其截污量大，冲洗效果好等明显优势，近年来在我国新建的大、中水厂大都采用了这种滤水工艺，特别是广东省新建的净水厂几乎都采用了V型滤池．V型滤池是均质滤料和气水反冲洗滤池的结合体，其优点是石英砂滤料粒径比较均匀、滤层厚、滤层吸附能力较强；与其它滤料相比，在同样的滤速下，过滤周期长，气水反冲洗有着许多优点，除了节省水外，还可较好地消除滤层中结成的泥球，达到极佳的冲洗效果，以提高滤层的过滤性能 ．要选择一种适合处理南方地区水质的均质滤料，确定该滤料的反冲洗参数显得非常重要．为此，针对V型滤池，笔者进行了石英砂均质滤料的筛选和反冲洗参数确定的试验研究，以获得指导实际生产运行的参数．
1 试验装置及试验条件
本试验在大涌水厂进行，实验装置用有机玻璃柱制成，共有6根，规格都为高3 000 mm，内径340 mm，取样管间隔为200 mm，承托层高为50 mm；共有8个取样测压管．在6根滤柱里，分别填充了比较常用的6种不同粒径的均质石英砂滤料，其平均粒径为：1＃(0．6 mm)、2＃(0．8 mm)、3＃(1．0 mm)、4＃1．15 mm)、5＃(1．3 mm)、6＃(1．45 mm)．滤料的填充高度为1 200 mm，为保证布水、布气均匀，滤柱内有设置5个长柄滤头，在滤头周围铺垫50 mm厚、粒径为4—8 mm的卵石承托层，石英砂滤料基本参数见表1．在滤柱的进出水位置各装了流量计，试验中进水的流量控制在800 L/h，而出水流量控制在750 L/h，过滤的滤速为7 m/h。。．出水浊度的监测使用美国HACH公司的在线浊度仪进行瞬时监控，同时用便携式浊度仪对进水进行检测．反冲洗气源压力为0．4 MPa．实验装置流程图见图1．

2 试验方法及试验结果
2．1 滤砂的过滤效果对比试验
过滤是水厂净水工艺的主要关键环节，滤池运行状态的好坏将直接影响悬浮固体、浊度、细菌、病毒等的去除率，也直接影响出水水质的提高 ．在滤砂优选的试验中，试验要求待滤水的浊度控制在1．0NTU以下，以便滤

后出水能达到0．1 NTU以下的高水质要求，同时结合过滤周期的长短初步确定滤砂的过滤效果．
(1)不同粒径滤料过滤效果的对比试验．滤柱待滤水直接引用大涌水厂的沉淀池出水，然后流向各滤柱．在试验过程中，待滤水的浊度不稳定，介于1．0—2．6 NTU，浊度在1．0 NTU范围的时间大概为10 h，只占过滤时间的10％，没有达到待滤水的试验要求，因此，各滤柱的出水浊度波动也较大，介于0．05—0．93 NTU之问，同时过滤稳定所需要的时间较长．通过在线浊度仪检测得出各滤柱的实验数据，见图2所示．在待滤水波动这么大的情况下，在过滤3 h后，各滤柱的出水浊度波动相应变小，而且滤料的粒径越小越稳定．在过滤20—50 h期间，出水浊度基本稳定在0．1 NTU左右，而4＃一6＃相对较高．

(2)不同粒径滤砂的过滤周期．试验中要求如果测压管水头差超过2 m或者滤后水浊度大于0．5 NTU即表示过滤周期结束．从试验结果来看各滤料的过滤周期都比较长，都在48 h以上，满足V型滤池的一般运行周期．对出水浊度和水头损失两方面进行比较，试验过程中1＃、2＃出水效果很好，但水头损失增长较快，经过48 h后水头损失已超过2 m，过滤周期结束，而其它滤柱水头增长较缓慢，运行周期很长都在70 h以上；3＃、4＃在满足出水浊度要求的情况下，水头损失增长缓慢没有太大的波动；而5＃、6＃水头损失波动较大，出水浊度较高．
经过试验数据的对比，如果待滤水的浊度能保证在1．0NTU左右，6种滤料基本上可以使过滤的出水浊度低于0．1NTU，而且能满足V型滤池的一般运行周期；但从过滤效果来说细滤砂的过滤效果比粗滤砂好，而且3＃、4＃在6种中比较优越．6种粒径滤砂过滤试验效果对比结果见表2．
2．2 滤砂反冲洗参数对比试验
目前国内水厂对V型滤池气水反冲洗技术的应用还存在一些技术问题，主要是反冲洗强度控制不适合，冲洗历时选择不当等，而且要求滤层不发生明显的膨胀现象，保证膨胀率小于10％．V型滤池通常的气水反冲洗设计参数为气冲洗强度为13．9—16．6L/m2/s；水冲洗强度为3．6—4．16L/m2/s．参考国内一些气水反冲洗试验研究的结果，确定了本次试验的方法和参数的选择范围．


(1)对6种滤砂进行单独气冲，强度为6～20 L/m2/s；将滤层表面滤砂出现小翻滚作为初步判断．试验观察发现，当滤层表面滤砂出现翻滚时，滤层的厚度就有不同程度的降低，而且随着气冲强度的不断增大，同种粒径的滤层厚度也呈现出不断变小的趋势，在气冲强度为10 L/m2/s。。时，1＃柱的滤层厚度减少了7．5 cm，而在20 L/m2/s时已减少了l1．5 cm．大粒径的滤层减小幅度较小粒径滤层小，在14 L/m2/s时1＃减少了8 cm，而6＃减少了0．5 cm．这种现象与气冲强度和滤料的空隙率有关；在气冲的情况下，滤料的紊动使滤层变得更加密实而使滤层变小．
(2)气水同时冲洗：在试验过程中固定一个气冲强度对不同的水冲强度进行试验．观察滤砂的流动形态是否从滤层下部向上运动，整个滤层是否形成一个好的循环，还有滤层表面滤砂的翻卷和碰撞情况，来判断气水同时冲的强度搭配．试验过程中，选择气冲强度为10、14、16．7、20 L/m2/s与水冲强度为4、6、8 L/m2/s。分别搭配进行试验．试验观察发现，在气冲强度固定的条件下，随着水冲强度的增加各滤柱的滤层有稍微的回升，但总的滤层厚度还是减小，随着气冲强度的不断增大，滤层的厚度呈不断减小的趋势，在这试验的过程中滤层中的滤砂有比较好的循环流动状态，表层滤砂翻滚比较厉害，滤砂之间也出现碰撞现象，同时没有出现跑砂现象．
(3)单独水冲：单水冲，使滤层恢复到正常的过滤能力，滤砂的干净与否直接关系到下一个运行周期，影响滤后水浊度和滤池开始过滤的稳定时间．所以均质滤料反冲洗时，允许滤料层发生微膨胀，但要保证膨胀率小于10％；最后以强度大小为5～16L/m2/s分别进行试验．试验过程中以能否把残留在滤层中的气泡带出水面，同时滤砂是否达到很好的循环流体状态，而且不发生明显膨胀作为判断标准．
经以上各项试验和试验数据的分析得到各滤柱相应的最优反冲洗参数见表3．从表中可知，为保证以上标准和较好的冲洗效果，1＃～4＃滤料的气冲洗强度已在设计参数范围的上限，5＃、6＃是大大超出参数范围；而各粒径滤料的水冲洗强度参数均比通常的参数设计范围都要偏大，特别是5＃、6#粒径的滤砂，这是由试验所要求达到高出水标准和反冲洗时滤层能有理想的流动形态所确定的．

3 结论和建议
通过对6种不同粒径的滤砂进行过滤对比试验和反冲洗强度的交叉对比试验，以及试验数据的采集和分析得出以下结论：
(1)从过滤的对比试验得出，滤砂的粒径越小，过滤的出水浊度越低，而过滤的水头损失增长越快，过滤周期越短．
(2)6种均质滤料的过滤周期都满足V型滤池的过滤周期，而且周期基本以过滤的水头损失>2．0 m而终止．
(3)如果待滤水的浊度能控制在1．0 NTU左右，滤速7．0 m/h，各滤砂的出水浊度都能保证在0．1 NTU以下
(4)试验所得：从过滤的出水浊度和水头损失来看，1＃，5＃6＃粒径的滤砂的效果不够理想；3＃，4＃是V型滤池常用的滤砂，在过滤的效果、过滤周期等方面较其它理想，在两者相比之下3# 4＃较优越，3＃的截污能力比4#强且反冲洗强度较接近；而2#与3＃的效果差不多只是运行周期较3＃短，水头损失增长比其它各滤料都快．粒径为1．0 mm的3＃滤砂处理效果最好，所对应的最优气水反冲洗参数为：单独气冲强度为17 L/m2/s，气水混合冲时，空气强度为17 L/m2/s，水的强度为17L/m2/s，单独水冲强度为8 L/m2/s．
建议：根据V型滤池的特点，中国可以在均质石英砂滤料的粒径、厚度、技术设备和管理等方面进行改造或对待滤水进行微絮凝处理，使V型滤池在处理南方“低浊、高藻，微污染”水质方面发挥更好的作用． 过滤技术在给水处理中的优化
尹文汇 ，李恒 ，张峥嵘
(1．广东森海环保装备有限公司，广东广州510500；2．华南理工大学环境科学与工程学院，广东广州5 10006)
【摘要】介绍了投加助滤剂改善滤料表面性质以及改进或优选滤料等强化过滤技术处理饮用水水源中杂质的基本原理及特点，分析了优化常规过滤工艺的主要影响因素及应采取的具体措施。给出生物滤池反冲洗强度的确定，指出混凝絮体对过滤的影响等是今后强化过滤有待进一步研究解决的问题。
【关键词】强化过滤；滤池；水质
人们对于净水工艺系统的认识，是随实践发展而逐步深入的。先是为提高出水水质而强调过滤工艺，致力于滤料本身及其级配的深入研究，以获得良好的截污容量。后又认识到欲提高建池效率，须提高滤前水质，发展了以浅层沉淀理论为基础的斜板(管)沉淀工艺。欲保证良好的沉淀效果，须要有良好的絮凝为基础，出现了折板、栅条、网格及组合反应池。近年来，人们逐渐认识到混合对于净化系统的重要性。只有快速充分的混合才能保证后续工艺的高效运行，较多采用了灵活性较强的机械棍合。可见净水工艺是由各子工艺的有机配合，合理布置才能充分发挥其优良的净水效果，不可过份拘于某段工艺。将各净水工艺视为一个整体系统，对其各段子工艺进行优化分析，是十分必要的。
人们对于过滤工艺的认识，亦是逐步提高的。从慢滤池到普通砂滤池，双向流滤池，双(多)层滤料滤池，混合滤池，这一过程大大提高了处理水量。在滤池结构上，创造了双阀滤池、无阀滤池、虹吸滤他及节能型移动冲洗罩滤池，其形式的发展与认识的深入是以实践经验为基础的，同时受到各种理论模式的验证。目前，随着原水水质的恶化，滤后水质的提高，过滤工艺(子系统)在整个净水工艺系统中，自身也在不断的完善与发展。
1投加助滤剂强化过滤
早在1968年Tuepker和Buescher就研究发现，在滤前水中增加阳离子聚合物(0．003 mg／L)作为助滤剂可明显改善常规过滤出水水质，并能有效阻止由于滤速突然改变而引起的悬浮颗粒穿透。Susumu Kawamura的研究也证实，使用助滤剂能防止水头损失较高时(如超过1．8 m)浊度穿透，保证出水水质，其作用过程和混凝一絮凝作用过程相似。向滤前水中投加高分子絮凝剂(助滤剂1，能显著降低滤后水中大于1 m颗粒的含量。由表1可见，投加助滤剂后，2～5um颗粒含量减少92％ ，5～10um的减少96％。

余键等就湘江原水研究了几种助滤剂对常规过滤的影响，试验表明，在常规过滤前投加适量的聚丙烯酞胺(O．O1 mg／L)，滤后水浊度小于0.1NTU的过滤时间从15h增加到23 h，并可有效阻止杂质颗粒穿透滤层。许国仁、李圭白用高锰酸钾复合药剂(CP)对受有机污染较重的松花江和取自黄河水库水进行了强化过滤工艺研究，试验表明，对冬季低温低浊污染水体采用投加CP和聚合硫酸铁(PFS)进行强化过滤，在CP投量为0．8mg／L，PFS投量为8 mg／L时，滤池平均出水浊度为0．4 NTU，色度为2．5。，检测出的有机物的浓度降低93．9％。对夏季高温低浊污染水体采用投加CP和聚合氯化铝(PAC)进行强化过滤，在CP投量为0．24mg／L，PAC投量为2．7mg／L时，滤后水的嗅味为0级。
投加助滤剂对改善滤后水水质的突出作用主要是因为高分子聚合物以各种高价聚合离子的形式直接存在于水中，并通过电性中和作用使水中未脱稳胶粒脱稳凝聚，通过吸附架桥作用使微絮体附着于滤料和已被吸附的悬浮颗粒表面，从而有效阻止絮体的穿透，使过滤周期延长，助滤剂虽然能提高过滤效果，但单纯用水反冲洗难以冲洗干净，宜采用气、水反冲洗。
2滤池子系统分析
2。1变革滤料强化过滤
2。1．1沸石滤料强化过滤
沸石是一种架状结构的多孔穴和通道的硅铝酸盐，表面粗糙，比表面积大(400-800m2／g沸石)，有良好的吸附、交换性能，是一种天然轻质滤料。
由于离子交换作用，沸石对氨氮的去除率在95％以上，因此，沸石滤料能显著增强过滤单元去除氨氮的能力，可降低氯耗，提高水质安全性；沸石对水中浊度的平均去除率为65％；对水中CODMn的平均去除率大于13％。沸石滤料对水质的影响试验表明，使用沸石作为滤料不会增加水中有害金属离子浓度。李德生等将沸石培养成生物沸石，利用生物沸石反应器处理去除饮用水源中的NH4＋一N和NO2一一N的平均去除率均大于9O％，对有机物的去除大于3O％。
2．1．2改性石英砂滤料强化过滤
马军、盛力等采用某种化学方法将石英砂表面涂覆一层金属氧化物，将滤料表面改性，这种改性石英砂能够显著提高混凝沉淀后含藻水的过滤效果，对藻类的去除率大干65％。
2．1．3颗粒活性炭(GAG)滤料强化过滤
将常规滤池滤料以颗粒活性炭代替，由于GAC内部具有发达的空隙结构和巨大的比表面积，具有强大的吸附性能，能为微生物提供理想的栖息地，活性炭主要吸附分子量在500-3000的有机物。生物活性炭滤池滤料上附着的生物膜量是无烟煤、石英砂滤料的4～8倍。Kurosawa等的研究表明，低温下生物活性炭滤池对氨氮的去除率几乎不受影响，并对AOC能保持80％以上的去除率。生物活性炭的前提条件是避免预氯化处理。
黄晓东、李德生等 采用活性炭一石英砂生物活性滤池(B )进行的强化过滤试验表明，当活性炭滤料层厚度>500 mm时，对氨氮、亚硝酸盐氮和CODM 的去除率分别为82％，84％和24％，浊度的去除效率比普通滤池提高了4O％左右，由于生物的降解作用，色度去除率也比普通滤池提高40％左右，对原水中溶解性铁和锰也有较好的生物氧化能力，其去除率分别比普通滤池提高60％左右。下层的石英砂滤料基本没有生物作用存在，能够起到对浊度和微生物的把关作用。有人对活性炭 石英砂和无烟煤一石英砂两种生物滤池作了对比，发现较之无烟煤一石英砂滤池，活性炭一石英砂滤池挂膜快，对DOC和TOC的去除率高，滤池的修复性能好，低温时对乙醛的去除率也较高。杨开等对活性炭一石英砂双层滤料的生物活性滤池的研究也表明，在未氯化或预氧化的条件下，此种滤池对有机物和氨氮的去除率是显著的。
2．1．4陶粒滤料强化过滤
陶粒生物活性滤池对浊度、氨氮有一定的去除作用，并能较好地去除Fe、ss、细菌等，对色度也有一定的去除效果。
生物陶粒滤料能降低水中的NO2－-N、NH4－N、OC、浊度、色度、Mn和藻类等。采用由惰性和活性滤料(由极性和非极性滤料复合而成)复合构成的新型生物活性滤料滤池进行过滤试验，结果表明，这种滤池对氨氮和CODMn的去除率分别在90％和4O％以上，使Ames试验致突变性降低约1／3。
以上各种滤料构成的生物滤池对有机物的去除受到多种因素的影响，不同水源中的有机物成分、预氧化程度不一样，可生化性也就不一样；滤层组成不同则对有机物降解的能力与速度也不同。生物滤池对氨氮的去除一是水中必须有足够的溶解氧，二是滤层中必须有足够数量的硝化菌。而要维持生物滤池内一定的硝化菌量必须降低反冲洗频率并控制反冲洗强度；对氨氮的去除还可能受到有机物生物降解的影响，因为在贫营养条件下自养菌(硝化菌)与异养菌之问存在着争夺氧与生物膜空间的竞争，其结果是有机物氧化在先、氨氮氧化在后，这是因为自养菌的增长速率比异养菌慢，且自养菌对由较高水力负荷和较小滤料介质造成的剪力损失比异养菌更敏感。2．2滤料的组成与级配
级配的滤料经大的膨胀率反冲洗后，因滤料沉降快慢不同易水力分层，自上而下，孔隙率逐渐增大，这种单层滤料滤池的粒径分布不能有效利用滤层的孔隙率，因为在下层孔隙率远未得到利用之前，上层细砂已形成机械隔层而堵塞，消耗资用水头，缩短了运转周期。
对传统滤池的优化，应以沿水流方向加大比表面积以增加穿透深度为指导思想，实践中可采用均粒度或反粒度多层滤料滤池，或改变水流方向。
反粒度滤池是采用两种或两种以上级配滤料，利用其比重差值，使滤床沿水流方向比表面积增加、孔隙率降低。常用的是自煤+石英砂或自煤+石英砂+石榴石，各种滤料须经仔细筛选后，使Li／Di>800，以避免层间过度混杂而产生水头突变。
双层滤池在国内水厂广为采用，常用于挖潜与改造中，而三层
滤池因冲洗上难以满足共同清洗的要求。
双层滤料的产水量明显多于单层，但其最大的缺点在于上层轻质滤料因过大膨胀度而逸失，为控制这部分损耗，国内有使用“V” 型均质滤池，该滤池的滤料品种单一，级配<1.2，从上而下孔隙率一致。为保证不产生水力分层，采用小水量冲洗。上海周家渡水厂(2万t／d)对其过滤工艺进行了改造，分别采用了双层，均质滤池。
2．3改进滤池反冲洗工艺强化过滤
滤池反冲洗的主要功效是剥落滤料间的污泥并将其排出池外。污泥有两种：一次污泥与二次污泥。前者是滤料问空隙的截留污泥，可利用水力剪切冲除，而后者则是附着在滤料孔内的污泥，须使顺粒产生有效撞击方能除去。普通单层滤池采用高强度的水冲洗，为除去滤层表面泥毯，防止形成泥球，可增设表面辅冲。反冲洗时颗粒间相互碰撞特别是投加了高分子助滤剂后，表层小颗粒因撞击产生的絮凝效应更明显，形成泥球，可能形成的原因如下：
(1)泥球生成速度与粒径的三次方成反比，所以表层小顺粒更易于形成泥球。
(2)滤层表面悬浮物多，大块泥毯破碎后。难以排出。
(3)进行气水反冲时，表层颗粒碰撞次数少，悬浮物破碎不充分。
为克服水反冲的局限性，特别是双层滤池的广泛应用，相应产生了气水联合使用的反冲技术。它利用气泡在滤料颗粒上升过程中的磨擦以及颗粒相互之间的碰撞摩擦，使滤床得到良好的再生。
单独气洗：滤床不膨胀，主要靠气泡上升时对滤料的摩擦力与上升后滤料间出现的空缺而产生拥挤填充，产生碰撞力，使杂质从滤料表面脱除。下层扰动较小，而上层随着气泡的增大，扰动亦大，从而使截污量多的上层强烈扰动，形成搅拌，相互碰撞的机会多，可有效剪切去除杂质。
气水同时反冲洗：由于滤层稍有膨胀，使气泡易于通过，此时上升速度加快，扰动大于单用水洗，水冲时又增加一剪力，但表面细颗粒须仔细控制，防止冲失。
水洗漂冲：用小水量进行漂冲，排除剥落污泥。如前所述，如果单用水洗，最佳孔隙率为70％时，膨胀度为40％～50％， G值仅400S－1，此G值小于絮体破碎所需值，故表面非但不能冲洗干净，反而产生同向絮凝而形成泥球。G值与d值成正比，在同样q值时，d越大，G亦越大，表面d小，所获得的G亦小。采用气水反冲洗可以完全克服表层结泥球现象，同时由于水冲强度小，吐层可以减少水力分层，下层粗颖粒不易走动，上层顺粒减少流失。V型滤池正是采用这种冲洗方法以保持均粒。
研究表明，5～10um颗粒含量在过滤开始时约为10000个/L，过滤40min后才降至约为1000个／L。所以，初滤水中致病微生物存在的可能性比较大。因此，滤池的过滤工艺流程会对滤后水的水质产生很大影响，采用合理的过滤操作、反冲洗过程、反冲洗水处理等程序，会使水质有较大改善。有几类滤池在工艺上没有排放初滤水的设施，例如无阀滤池、单阀滤池、虹吸滤池、移动罩滤池等。还有几类滤池主要是由普通快滤池演变来的，如双阀滤池、V型滤池等。虽然它们一般不设初滤水排放管，在运行中也不排放初滤水，但易于对其进行改造，即在出水管上增设初滤水排放管，并在自动控制程序中增加排放初滤水的操作步骤，就能提高过滤水的卫生安全性。如果能先在贮存池中将滤池反冲洗水进行混凝沉淀预处理，然后再送回混合池进行处理，应该能使滤后水的水质得到改善。
2．4优化常规过滤工艺
影响常规过滤的因素很多，其中助滤剂、滤速和L／d比值为滤层厚度，d为滤料粒径)，被认为对过滤性能影响较大。
滤速是滤池设计的一个基本参数，也是决定滤池单位时间单位面积产水量从而决定滤池造价的一个重要指标。降低滤速，有利于降低滤后水浊度，延长过滤周期。当滤速较高时，滤层水头损失的增长较快，过滤周期缩短。采用低滤速虽然滤后水水质较好，但过滤面积必然因此而增大，滤池造价必然增加。因此，怎样确定滤池最佳滤速值得进一步研究。
从现有的过滤理论可知，滤层对水中悬浮颗粒的截留作用来自于滤料所具有的表面积。滤料所具有的表面积越大，滤层对水中悬浮颗粒的截留能力越强。增大L/d值能够改善滤层过滤性能是因为较大的L／d比值能给滤层提供较大的表面积。
为保证有比较经济的过滤周期和周期产水量，L／d值宜取较大值，然而过大的L／d值将增大滤层水头损失和反冲洗难度，增加滤池深度和造价。国内有学者研究认为在工程上L／dl0(dl0指通过滤料重量10％的筛孔孔径)值宜取1200～1400。此外，在不改变滤池结构和适当改动反冲洗方式条件下，将级配滤料改为均匀滤料，有助于提高滤层含污能力、延长过滤周期。
3 结论
上述各种强化过滤给水处理技术在一定条件下均能有效去除饮用水水源中的杂质，但仍有下列问题有待进一步研究解决，以便更好地将强化过滤处理工艺应用于工程实践。
(1)当饮用水水源中多种污染物(如有机物、氨氮、铁、锰、藻类等)共存时，生物滤池在贫营养条件下异养菌与自养菌的转化条件及转化机理；在低温(温度<5℃)时，硝化菌对氨氮去除率的影响。
(2)滤池反冲洗时对滤料上生物膜的影响，反冲洗强度的确定。
(3)絮体表面性质及粒度分布对过滤工艺性能的影响。